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STEEL PIPE · FITTING · WELDING TECHNICAL STUDY

广义圆端形钢管混凝土短柱轴压承载力公式的学习体会

研究背景与创新点

任志刚等人于 2024 年在《建筑科学与工程学报》发表的研究,提出了一种统一的轴压承载力计算公式,适用于圆形、圆端形、变圆心角圆端形及矩形钢管混凝土短柱。这一研究在钢管截面形状的广义化方面取得了重要突破。从钢管制造的角度看,不同截面形状的钢管在成型工艺上存在显著差异——圆形钢管通常采用热轧或冷拔工艺,矩形钢管多采用冷弯成型,而圆端形钢管则需要在成型过程中实现圆弧段与平直段的平滑过渡,这对成型模具和辊压工艺提出了更高要求。

该研究的核心创新在于引入了截面形状影响系数来修正套箍系数,从而建立了基于统一理论的广义承载力公式。这一方法不仅具有理论上的优雅性,更重要的是它解决了工程实践中因截面形状多样而导致的承载力计算不统一的问题。

统一理论与套箍系数的修正

统一理论框架

文献基于统一理论和约束分区方法建立了承载力计算模型。统一理论的核心思想是通过一个统一的数学框架来描述不同截面形状下的约束效应,避免为每种截面形状单独建立公式的繁琐做法。套箍系数(confinement coefficient)是衡量钢管对核心混凝土约束效应强度的关键参数,其物理含义是钢管环向约束应力与混凝土抗压强度的比值。

在传统的圆形钢管混凝土柱中,套箍系数的计算相对简单,因为圆形截面的几何对称性使得约束效应在截面上均匀分布。然而,对于矩形截面,约束效应在角部与平直段中部存在显著差异——角部区域的约束效应较弱,而平直段中部由于钢管弯曲刚度较大,约束效应相对较强。文献通过引入截面形状影响系数来量化这种差异,实现了对不同截面形状的统一定量描述。

截面平直段高宽比与圆心角的影响

文献通过参数分析揭示了两个重要规律:当材料强度和含钢率一定时,广义圆端形钢管混凝土柱的套箍约束效应随着截面平直段高宽比的增大而减小,随着截面圆心角的增大而增大。这一结论具有明确的物理意义和工程指导价值。

从钢管制造的角度理解,平直段高宽比增大意味着矩形截面的长边更长、短边更短,平直段中部的约束效率降低。而圆心角增大则意味着截面中圆弧部分的比例增加,圆弧段的约束效应优于平直段,因此整体约束效应增强。这一规律对于钢管截面选型具有直接的指导意义:在含钢率相同的条件下,圆端形截面的约束效率优于矩形截面,而圆形截面的约束效率最优。

有限元模型验证与参数分析

文献采用两种不同本构关系建立了 ABAQUS 有限元模型,并利用 90 个试验数据与有限元计算结果进行对比验证。模型验证的可靠性是承载力公式推导的基础。文献还设置了 9 组共 90 个广义圆端形钢管混凝土轴压短柱有限元模型,通过改变截面形状和材料强度进行参数分析。

从钢管焊接与成型工艺的角度,有限元模型中对钢管材料的描述至关重要。在实际工程中,钢管的屈服强度、弹性模量和硬化参数会受到焊接工艺的影响。例如,ERW 焊管的焊缝区域屈服强度可能高于母材(由于冷作硬化效应),而 LSAW 焊管的 HAZ 区域屈服强度可能低于母材(由于热循环导致的晶粒粗化)。在有限元建模中,如果忽略这些焊接工艺带来的材料非均匀性,可能导致承载力计算的偏差。

参数 典型范围 对约束效应的影响 工程建议
截面平直段高宽比 1.0~4.0 增大则约束效应减小 不宜过大
截面圆心角 90°~360° 增大则约束效应增大 优先选用较大圆心角
含钢率 5%~20% 增大则约束效应增大 经济性与安全性平衡
钢管屈服强度 235~460 MPa 增大则约束效应增大 需考虑焊接工艺适应性
混凝土强度等级 C30~C80 增大则约束效应减小 高强混凝土需更厚钢管

公式验证结果与工程应用

文献最终采用 452 个广义圆端形钢管混凝土短柱轴压试验数据对公式的准确性进行了验证,结果表明简化公式的计算结果与试验结果吻合良好。452 个试验数据的验证规模在同类研究中属于较大样本量,这增强了公式的统计可靠性和工程适用性。

从工程应用的角度,这一统一公式的实用价值主要体现在以下几个方面:第一,它简化了不同截面形状 CFST 短柱的承载力计算流程,设计人员无需针对不同截面形状查阅不同的公式或图表;第二,它为钢管截面优化设计提供了定量依据,可以在承载力满足要求的前提下选择最经济的截面形状;第三,它为新截面形状(如椭圆、多边形等)的 CFST 构件设计提供了理论框架,只需确定相应的截面形状影响系数即可扩展应用。

学习心得与工程实践思考

这篇研究在 CFST 截面形状的广义化方面做出了重要贡献,但作为一个长期关注钢管制造与焊接工艺的技术人员,我认为有几个方面值得进一步探讨。

首先,文献中的研究主要基于短柱(轴压短柱),而实际工程中 CFST 构件的长细比往往较大,长柱的稳定承载力计算需要考虑不同的失效模式。从钢管制造的角度看,长柱的钢管长度更长,焊接接头数量更多,焊缝质量对整体稳定性的影响可能更为显著。

其次,文献中的有限元模型和试验数据主要基于实验室条件下的理想化钢管,而实际工程用钢管可能存在椭圆度偏差、壁厚不均、焊缝残余应力等制造缺陷。这些缺陷对 CFST 约束效应的影响尚未在文献中得到充分考虑。建议在后续研究中引入钢管制造公差对约束效应的影响,建立考虑制造缺陷的承载力计算公式。

最后,从标准体系的角度看,这一统一公式有望被纳入 GB 50936 的修订版本中,为 CFST 设计提供更加灵活和准确的方法。作为技术工作者,我们应当关注这一进展,并在工程实践中积极应用新的计算方法,同时注意新方法的适用条件和局限性。

总体而言,这篇研究为 CFST 截面形状的优化设计提供了坚实的理论基础,是钢管截面设计从经验走向科学的重要一步。